Sütür tutma testini etkileyen faktörlerin sistematik bir araştırması gerçekleştirilmiştir. Numune genişliği w ve numune serbest kenarından dikiş ısısının a mesafesi en etkili geometrik parametreler olarak ortaya çıkar. Sütür tutma direncinin ölçülmesi için konservatif bir yaklaşım belirlenir, bu, başlangıç hatasını takip etmek ve en erken çatlak yayılımını tespit etmek için bir kameranın kullanımına dayanır. Kopma başlangıç mukavemeti olarak adlandırılan karşılık gelen kritik kuvvet, test parametresi varyasyonlarına karşı son derece dayanıklıdır ve örnek geometrisine olan bağımlılığı, 2 mm ve 10 mm olduğunda ihmal edilebilir hale gelir. Sütür retansiyonu ve mod I çatlak açma testlerinin karşılaştırılması, mola başlama kuvveti ile yırtılma enerjisi arasındaki doğrusal bir korelasyonu ortaya koymaktadır.
Kenarda kenetlenmiş örnekler tersine çevrelenmiş sütür. İplik materyalin içinden geçirilir, sağlanan iğnenin araçları, daha sonra bir su deliğine kelepçelerden birine bağlı ture tutucusu ve birden fazla düğüm vasıtasıyla bir ilme ile kapatılmıştır. Örnek serbest uzunluk L ve genişlik w bulunuyor. Su ture ısırığı numune genişliğine göre ortalanır kelepçeye olan uzaklığı L 0 = L - a. Geometrik parametrelerin değerleri çalışma boyunca değiştirilir. Aksi belirtilmedikçe, aşağıdaki boyutlar kabul edilmektedir. a = 2 mm; w = 10.8 mm; L = 20 mm; t = 0,5 mm.Sütür halkası ilk 0.2 mm / s hızında çekildi.Öngörülen bir güç eşiğine ulaşılana kadarÖrnek alındı. Sütür tel gergin olduğunda,bir çekme oranı v = 1 mm / s mo uygulandıikisi de vingspec nal numune arızasına kadar kelepçeler.Ture pullout. Örnek kamera tarafından izlenditest boyunca ve ilk çatlak propaganda anındasütür ısırmasından kaydedilen değer kaydedilir. BSS karşılık olarak belirlenir. Zaman senkronize sinyalden elde edilen kuvvet yük hücreleri belirlenir.
Frampa mekaniği testleri, tarif edilen prosedür ve protokol geliştiricileri de önerilenler tarafından kabul edildi. Mevcut eserde Glisson kapsül ve perikardın yırtılma enerjisi 6: 1 en boy oranına sahip örneklerden elde edilen genişleyen yanal kesimtoplamın 1/4'ü örnek genişliğidir. Çatlak yayılma anı wgibiişlem sonrası aşamadaki görüntülerden tespit edildi.deforme edici örnekler. Bir lodayanarak cal streç analiziLucas-Kanade'nin ya da olası örnek kaymasını doğru olarak hesaba katmamakkelepçeleri derler ve malzeme seviyesini belirlemek için kullanılırçatlak yayılımında deformasyon. Membran yırtılma olarak Γ = Γ t 0 , t 0 , örnek olmayandeforme kalınlığı ve malzeme yırtılma enerjisi, gibi de tanımlanmıştır. Gözyaşı ortak yaklaşımının aksineenerji miktar tayini, ek kalibrasyon özelliği yokimen dikkate alındı, referans gerginlik-streç eğrisi bozulmamış membran için bunun yerineÖrnek bir bölgede cal strech ölçümleri yeterli derecedeçentik ucundan çok uzak. Membran gerilimi şöyle tanımlandı:Kalan ligamentin genişliği başına kuvvet: T=F/b'de yapılan testlerin sonuçlarıamnionun enerjisini yırtıyor. F veya SE, yırtılma enerjiside bildirilen değerlere göre elde edilmiştir
Sayısal Sütür Testleri
Abaqus 6.14-1'de FE simülasyonları (Simulia, Dassault Sys-araştırmak amacıyla, Sütür tutma test parçası geometrisinin üzerine tahmini BSS değerleri. Bu simülasyonlar üzerinde malzeme SMI; ardıl modelden alınmıştır. Simetriyi sömüren, örnek deforme olabilen bir bo olarak modellenmiştir. Genişlik w / 2 ve uzunluk L , orta çizgisi boyunca simetrik sınır koşulları ile. Kısa kenarlarından biri için klemplenmenin etkisini taklit eder ve sütür ısırığı tekrarlanır. yarıçapı kayarak yarı dairesel bir deliğe ait olan sütür telinden daha büyük; merkezi yere alınır. Bir mesafe numunesi kısa serbest kenar kısmından Sekiz düğüm atılır. Deforme olabilen düzlem gerilme elemanları (CPS8) kullanılır. Vücut, sütür tel bir semicircu olarak modellenmiştir. Büyük ayrık rijit cisim ve simülasyon sırasında çekildi.Fransız temas şartları arasında sütür ipliği ve sütür ısırığı. Örgü boyutuNumune geometrisine uyarlandı ve yeterince tutulur çalışma boyunca mümkün olan en aza indirmek için tahmini BSS değerlerini etkiler.